Создан заказ №2573229
29 декабря 2017
Газ – пропан Компрессорный цех расположен в одноэтажном производственном здании размерами 18*12*10м
Как заказчик описал требования к работе:
1. Расчет вероятности возникновения пожара (взрыва) в компрессорном отделении (помещении)
2. Расчет избыточного давления взрыва газовоздушной смеси
3. Определение категории компрессорного помещения по взрывопожароопасности и класса взрывоопасной зоны согласно ФЗ №123
4. Рассчитать кратность авар
ийной вентиляции, позволяющей перевести помещение компрессорного отделения из категории взрывоопасной в пожароопасную.
подробнее
Фрагмент выполненной работы:
Газ – пропан
Компрессорный цех расположен в одноэтажном производственном здании размерами 18*12*10м. Стены здания кирпичные с ленточным остеклением. Перекрытия из ребристых железобетонных плит, освещение электрическое, отопление центральное.
Цех оборудован аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена n = 8. В помещении цеха расположено 2 компрессора. Компрессора повышают давление, поступающего из подводящего трубопровода газа с 1,5*10 до 15*10Па. (работа была выполнена специалистами Автор 24) Диаметр нагнетательного трубопровода с газом 100мм. Температура газа в компрессоре 100С.
Длина нагнетающего трубопровода до ручной задвижки 10м. Температура воздуха в помещении t=20С.
Здание имеет молниезащиту Б и расположено в местности с продолжительностью грозовой деятельности 40ч/год. Защитное заземление находится в исправном состоянии. Пожарная опасность в отделении компрессии газа складывается из пожарной опасности компрессорной установки и пожарной опасности помещения. Пожарная опасность помещения обусловлена опасностью возникновения пожара в цехе, а также опасностью возникновения взрыва газовоздушной смеси в объеме помещения цеха при выходе газа из газовых коммуникаций при аварии.
Информация о работе компрессоров в течение года:
зарегистрирован 1 случай разрушения деталей поршневой группы, вследствие чего 2 минуты наблюдалось искрение в цилиндре компрессора;
2 раза отмечалась разгерметизация газовых коммуникаций, и газ выходил в помещение цеха;
время истечения газа при авариях составило соответственно 1;3 минут;
2 раза в помещении компрессии проводились газосварочные работы продолжительностью 2;4 часов, каждая;
примерно 200 часов в год в помещении компрессорной хранились разнообразные горючие материалы, не предусмотренные технологическим регламентом;
наблюдалось 3 случаев заклинивания клапанов компрессора:
время срабатывания автоматики контроля давления 8 секунд;
диаметр отверстия истечения газа и размер щели во фланцевом соединении нагнетательного трубопровода приведены в исходных данных.
Пожарно - техническим обследованием установлено, что 6 светильников с маркой взрывозащиты ВЗГ в разное время года в течение 90, 120, 100, 130, 80 и 70 часов эксплуатировались с нарушением щелевой защиты. Источник освещения принять мощностью 100 вт.
Компрессора находились в рабочем состоянии в течение года 4000 часов с равной периодичностью под давлением и разряжением.
1. Расчет вероятности возникновения пожара (взрыва) в компрессорном отделении (помещении)
2. Расчет избыточного давления взрыва газовоздушной смеси
3. Определение категории компрессорного помещения по взрывопожароопасности и класса взрывоопасной зоны согласно ФЗ №123
4. Рассчитать кратность аварийной вентиляции, позволяющей перевести помещение компрессорного отделения из категории взрывоопасной в пожароопасную.
Решение:
.C3H8= 2,3НКПВ q=46353 кДж/кг.
2. Оценка пожаровзрывоопасного события с помощью структурной схемы
3. Расчет вероятности возникновения пожара и взрыва в отделении компрессии пропана
Возникновение взрыва в компрессоре произойдет при условии одновременного появления в цилиндре горючего газа, окислителя и источника зажигания.
По условиям технологического процесса горючий газ постоянно находится в цилиндре компрессора, поэтому вероятность его появления в компрессоре равна единице, т.е.:
Qк (ГВ) = Qк (ГВ1) = Qк (а1) = 1
Появление окислителя в цилиндре компрессора возможно при заклинивании всасывающего клапана. При этом в цилиндре создается разрежение, обуславливающее подсос воздуха через сальниковые уплотнения. Для отключения компрессора при заклинивании всасывающего клапана предусмотрена система контроля давления, которая отключает компрессор через 8 с после заклинивания клапана. Вероятность разгерметизации компрессора в этом случае равна:
где - число случаев разрушения детали; =2;
- время срабатывания системы контроля давления.
Qk(S2)=(1/365*24*60)/(2*8)/60=5.07*10-7
Анализируемый компрессор в течение года находился в рабочем состоянии 4000 ч, что свидетельствует о равной периодичности его нахождения под разрежением и давлением. Вероятность его нахождения под разрежением:
.
Вероятность подсоса воздуха в компрессоре:
QК(ОК) = QК (S1)· QК (S2) = 2,2∙10-1∙5.07∙10-7 =1.12·10-7.
Вероятность образования горючей среды в цилиндре компрессора:
QК (ГС) = QК (ГВ)·QК (ОК) =1·1,12·10-7 =1,12·10-7 .
Источником зажигания пропановоздушной смеси в цилиндре компрессора могут быть только искры механического происхождения, возникающие при разрушении узлов и деталей поршневой группы из-за потери прочности материала или при ослаблении болтовых соединений. Вероятность появления в цилиндре компрессора фрикционных искр в результате разрушения деталей поршневой группы:
.
Так как, при разрушении поршневой группы наблюдалось искрение, то необходимо оценить энергию искр вследствие соударения деталей. При этом необходимо знать скорость движения деталей (w=20 м/с) и их массу (m≥10 кг):
.
Известно, что фрикционные искры твердых сталей при энергиях соударения порядка 1000 Дж поджигают пропановоздушные смеси с минимальной энергией зажигания 0,28 мДж.
По справочным данным минимальная энергия зажигания пропановоздушной смеси равна 0,25 мДж. Так как энергия соударения тел значительно превышает 1000 Дж (Е = 2000 Дж), следовательно, энергия и время существования фрикционных искр, возникающих при разрушении деталей поршневой группы, достаточны для зажигания пропановоздушной смеси. Следовательно QК (В)=1.
Вероятность появления в цилиндре компрессора источника зажигания:
QК (ИЗ) = QК (ТИЗ)·QК (В) =1,9∙10-6·1 =1,9∙10-6.
Таким образом, вероятность взрыва пропановоздушной смеси внутри компрессора:
Qi (ВТА) = QК (ГС)·QК (ИЗ) =1,12·10-7 ·1,9∙10-6 =2.13∙10-13.
Определяем режим истечения пропана из трубопровода при разгерметизации фланцевых соединений. При этом считаем, что течение газа во фланцевых соединениях адиабатическое, т.к. за короткое время протекания газовых частиц через сопло (соединения) теплообмен с окружающей средой практически не устанавливается.
Находим отношение давлений среды на выходе из сопла (Ратм) и на входе в него (Рраб):
ε=PатмPраб=1.5∙10515∙105=0.1
Найденное значение ε сравниваем с так называемым критическим отношением давлений, которое согласно ГОСТ 12.2.085 - XX определяем по выражению:
где К - показатель адиабаты. К=1,14
Т.к...Посмотреть предложения по расчету стоимости
Заказчик
заплатил
заплатил
20 ₽
Заказчик не использовал рассрочку
Гарантия сервиса
Автор24
Автор24
20 дней
Заказчик принял работу без использования гарантии
30 декабря 2017
Заказ завершен, заказчик получил финальный файл с работой
5
Газ – пропан
Компрессорный цех расположен в одноэтажном производственном здании размерами 18*12*10м.jpg
2021-04-01 17:05
Последний отзыв студента о бирже Автор24
Общая оценка
4.5
Положительно
Выполнила раньше срока,что очень радует!!!! Буду обращаться ещё если понадобится....Спасибо автору
Хочешь такую же работу?
300 ₽
