MACROBUTTON MTEditEquationSection2 Equation Chapter 1 Section 1 SEQ MTEqn \r \h \* MERGEFORMAT SEQ MTSec \r 1 \h \* MERGEFORMAT SEQ MTChap \r 1 \h \* MERGEFORMAT Задание из приложения 4(вариант №1) Задание

Как заказчик описал требования к работе:

Выполнить задание из приложения 4(вариант №1) из приложенного документа (стр.148)

Фрагмент выполненной работы:

MACROBUTTON MTEditEquationSection2 Equation Chapter 1 Section 1 SEQ MTEqn \r \h \* MERGEFORMAT SEQ MTSec \r 1 \h \* MERGEFORMAT SEQ MTChap \r 1 \h \* MERGEFORMAT Задание из приложения 4(вариант №1) Задание: провести оценку показателей риска (потенциальный,коллективный и средний индивидуальный риск) для объекта храненияопасного вещества. Исходные данные, не указанные в таблиценастоящего Приложения, принять из примера №1. (работа была выполнена специалистами Автор 24) Вероятность полнойразгерметизации резервуара для хранения стабильной жидкостипринять равной P(A)=1·10-5 год-1, для резервуара хранения перегретойжидкости (сжиженного газа) – P(A)=1·10-6 год-1. Варианты заданий для самостоятельного выполнения № Опасноевещество Объем резервуара, м3 Количестворезервуаров, шт. Площадь резервуарного парка, ограниченнаяобвалованием, м2 1 i-бутан 200 6 900 Рис. 1. Схема территории склада и прилегающей к нему местности Площадь, занимаемая резервуарным парком и ограниченнаяобвалованием, равна 900 м2. Количество резервуаров – 6. Степеньзаполнения резервуара 80 % (по объему). Температура – 38С. Численность персонала в наибольшую работающую смену – 5 чел.С одной стороны склада от его внешней границы расположенатерритория садово-дачных участков с плотностью заселения200 чел/км2. Далее находится жилая зона с плотностью заселения2000 чел/км2. Для персонала долю времени, при которой реципиентподвергается опасности, принять равной 0,22, для дачных участков –0,17 (2 месяца в году), для населения жилой зоны – 1. Физические свойства веществ и материалов представлены в табл. 2. Таблица 2 – Физические свойства веществ и материалов Параметр Значение Плотность сжиженного газа (изобутана) ж, кг/м3 580 Удельная теплоемкость жидкости Cp, Дж/(кг∙К) 2428 Теплота испарения жидкости Нкип, Дж/кг 331551 Температура кипения жидкости при атмосферномдавлении, С -11,73 Молярная масса М, кг/кмоль 58 Коэффициент теплопроводности материала подстилающейповерхности п, Вт/(м∙К) 1,3 Плотность материала подстилающей поверхности п, кг/м3 2300 Удельная теплоемкость материала подстилающейповерхности CPп, Дж/(кг∙К) 1000 Удельная теплота сгорания горючего газа Eуд, кДж/кг 46454 Нижний концентрационный предел распространенияпламени СНКПР, % об. 2,3 Для расчета показателей риска будем учитывать только наиболее неблагоприятные аварийные ситуации (взрыв, огненный шар и сгорание облака при полной разгерметизации резервуара), т.е. не учитываем вклад сценариев аварий, связанных с частичной разгерметизацией оборудования. Решение: Используя дерево событий, представленное на рис. 2, и учитывая количество резервуаров, определим вероятности сценариев аварий. Рис. 2. Дерево событий при разгерметизации резервуара СУГ Вероятность сгорания паровоздушной смеси в открытом пространстве с образованием волны избыточного давления для резервуара СУГ: Вероятность образования огненного шара для резервуара СУГ: Вероятность пожара-вспышки для резервуара СУГ: Расчет количества опасного вещества, участвующего в аварии. Масса жидкой фазы, поступившей в окружающее пространство из аварийного резервуара, определяется по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (1.1) где α – степень заполнения емкости жидкой фазой, 0,8; Vα – объем аппарата, 200 м3; ρж – плотность жидкости, 580 кг/м3. mж = 0,8. 200 . 580 = 92800 кг. Количество жидкости, мгновенно вскипающей при разгерметизации оборудования, определяется по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (1.1) где mж – масса перегретой жидкости, поступившей в окружающее пространство, кг; T – температура жидкости в оборудовании, 311 К; Тк – температура кипения жидкости при атмосферном давлении, 261,3 К; СP – осредненная в соответствующем диапазоне температур удельная теплоемкость жидкости, 2428 Дж/(кг.К). кг Так как хранение сжиженного резервуара осуществляется под собственным давлением насыщенных паров, принимаем давление в аппарате P, равное давлению насыщенных паров Pн. Давление насыщенных паров сжиженного газа при температуре окружающей среды определяется по формуле: MACROBUTTON MTPlaceRef \* MERGEFORMAT SEQ MTEqn \h \* MERGEFORMAT (1.1) где P0 – атмосферное давление, Па Па Количество пара в свободном объеме резервуара определяется по формуле: кг. Площадь пролива жидкости, оставшейся после мгновенного вскипания, на неограниченной поверхности определяется по формуле: где fP – коэффициент разлития, м-1 (при отсутствии данных принимем равным 150 м-1 при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие); Vж – объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м3. м2. Так как площадь пролива, определенная для случая розлива на неограниченной поверхности, Fж=43031 м2 больше площади, ограниченной обвалованием Fж=2000 м2, то окончательно принимаем Fж=2000 м2. Время парообразования из пролива (время контакта жидкости с поверхностью пролива) принимается равным времени полного испарения СУГ, но не более 3600 с. Масса паров, образующихся при кипении пролива, определяется как: кг. где T0 – температура твердой поверхности (окружающей среды); ∆Нкип – удельная теплота испарения сжиженного газа при температуре Tк, Дж/кг; Fп – площадь подстилающей поверхности, м2; СPп – коэффициент теплопроводности, плотность и удельная теплоемкость материала твердой поверхности соответственно; – время контакта жидкости с твердой поверхностью, принимаемое в расчет, c. Давление насыщенных паров СУГ при расчете интенсивности испарения из пролива по формуле (25) принято равным атмосферному давлению, так как температура жидкости в проливе не превышает температуру кипения при атмосферном давлении. Интенсивность испарения из пролива, обусловленного диффузионными процессами, определяется по формуле (25) и равна кг/(м2с). где  – коэффициент, принимаемый в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения...Посмотреть предложения по расчету стоимости

Заказчик
заплатил

200 ₽

Заказчик не использовал рассрочку

Гарантия сервиса
Автор24

20 дней

Заказчик принял работу без использования гарантии

5 сентября 2018

Заказ завершен, заказчик получил финальный файл с работой

Заказ выполнил

authorAlexander

2021-02-01 07:31

Последний отзыв студента о бирже Автор24

Общая оценка

4.4

Положительно

Работу выполнил очень быстро и качественно,преподаватель сразу зачёл работу.Спасибо!

Хочешь такую же работу?

Скидка

100 ₽

на первый заказ

Оставляя свои контактные данные и нажимая «Создать задание», я соглашаюсь пройти процедуру регистрации на Платформе, принимаю условия Пользовательского соглашения и Политики конфиденциальности в целях заключения соглашения.